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(a1-3)中相应同一样本区域的图，产品同样适用于(b1-3)和(c1-3)。基于等原子比CoCrFeMnNiHEA的主要变形机制为相对低应变下的位错滑移和高应变下的孪晶行为，工业与双相HEA的变形机制存在本质上的差异，工业两种情况下成分均匀性对强度-塑性组合的影响可能存在差异。
浩亭(b)在铸造后冷轧和退火(没有均匀化)。然而，产品这些信息对于改进HEAs的力学性能和进一步的成分-加工-微观结构设计是非常重要的。在成分不均匀的HEAs中，工业缺乏锰和镍的区域富含铁、铬和钴，反之亦然。
浩亭(b2)中的BSE图像对应于碳含量为0.8at.%的合金的(b1)中标记的样品区域。此外，产品与均匀化后的参考材料相比，产品成分不均匀的粗晶(∼200μm)间隙HEAs表现出较低的加工硬化能力和抗拉强度，这是因为成分不均匀性促进了局部塑性和应力集中。
例如，工业通过调整多个主要元素的非等原子比例，可以将相变诱导塑性(TRIP)效应引入到各种非等原子的CoCrFeMnNi和TiNbTaZrHfHEAs中，以显著改善力学性能。
浩亭图2.热轧和均匀化后的HEA的EBSD,BSEI和EDS分析具有各种碳含量的均匀化后HEAs的EBSD相分布图(a1,b1和c1),EBSDIPF图(a2,b2和c2),BSE图(a3,b3和c3),以及EDS元素分布图(a4,b4和c4)。此外，产品对于间隙元素掺杂的HEAs，间隙掺杂和成分均匀性这两者之间可能存在交互作用，这是因为间隙元素本身还会改变合金的相态与化学稳定性。
工业图3.结构分析不同加工条件下粗晶间隙HEA的XRD图谱:(a)铸态。浩亭(h)显示了与(a)中标记的白线相对应的主要元素的组成分布。
在这种情况下，产品提高CoCrFeMnNiHEAs的强度一直是这个领域的一个重要课题。工业图6.不同加工条件下退火组织间HEAs的XRD图谱(a)冷轧和均匀化后退火。
